harris84firefox

Ολοκληρώσατε καμία αίτηση συνάδελφοι?

Συνάδελφοι, πώς γίνεται να συγκρίνουμε τρέχουμες τιμές (=τιμολόγια του Εξοικονομώ) με τα πεπαλαιωμένα ΕΚΚΟ? Θεωρώ το κόστος οικοδόμησης εκτιμάται με τα σημερινά δεδομένα. {Οπότε για κόστος οικοδόμησης 1000Ευρώ/τ.μ., ποτέ με τις παρεμβάσεις του Εξοικονομώ δεν προκύπτει "Ριζική ανακαίνιση"}

Επίσης, το άλλο τραγικό της υπόθεσης είναι οι υποχρεωτικές ώρες παρακολούθησης σεμιναρίων, τα οποία γίνονται από ανθρώπους που τώρα διαβάζουν τον ΚΕΝΑΚ.... Η όλη ιδέα της πιστοποίησης δεν είναι κάτι κακό, αλλά θα έπρεπε να δίνουμε μόνο εξετάσεις και όχι να παρακολουθούμε τις άπειρες ώρες σεμιναρίων. CIVILSITIS από κάπου έπρεπε να ξεκινήσει η ιδέα με τις πιστοποιήσεις και πιστεύω ότι θα επεκταθεί σε όλες τις μελέτες. Ίσα ίσα πιστεύω θα ήταν καλό η ύπαρξη πιστοποίησης για κάθε EC και για την επίλυση πχ ενός κτιρίου Ο/Σ να χρειάζεσαι πιστοποίηση κατά EC1, EC2 και EC8. Αλλά ΜΟΝΟ εξετάσεις, που θα δίνονται στα πολυτεχνία και όποιος θέλει ας πάει να κάνει σεμινάρια, φροντιστήρια ή ότι άλλο θέλει.

Μόνο σε εμένα φαίνεται η cross η πιο γρήγορη μέθοδο σε τέτοια προβλήματα;

Έχω scanner με ADF στο γραφείο, γι' αυτό πρότεινα να μου τον έστελνε κάποιος και να τον ανέβαζα εγώ. Σε ευχαριστώ.

Μία φορά με είχαν ρωτήσει αν επαρκούσε μια μεταλλική δοκός για μια αυτοσχέδια κατασκευή και μου είχε κακοφανεί που δεν μπορούσα να τους δώσω μια γρήγορη, χονδρική απάντηση. Την τελευταία εβδομάδα ασχολούμε με τον κανονισμό ωπλισμένου σκυροδέματος του 1954 και θυμήθηκα που άκουγα για μέθοδο των επιτρεπόμενων τάσεων πριν τον EC3. Θα μου άρεσε η ιδεά να πάρω το Wpl ή το Wel και ένα μειωμένο όριο διαρροής και να βρώ μιά πολύ χονδρική αντοχή μιας διατομής για έναν γρήγορο υπολογισμό. Ξέρει κανείς τίποτα για τον παλιό κανονισμό; κάποιο link, τι συντελεστές ασφαλείας χρησιμοποιούσαν, οτιδήποτε;

Είμαι από Διδυμότειχο Τελικά βρήκα τα βιβλία του Κωσταντινίδη, που εμμέσως έχουν τον κανονισμό. Αν έχει κανείς τον κανονισμό και έχει ελεύθερο χρόνο, όποτε μπορεί να τον δώσει να τον φωτοτυπήσουν και να μου τον στήλει, ας μου στήλει μήνυμα, θα πληρώσω τις φωτοτυπίες και τα έξοδα αποστολής.

Βρήκα τρία βιβλία του Κωνσταντινίδη του 1976 που έχουν τους κανονισμούς και αρκετά παραδείγματα, πραγματικά κοσμήματα της εποχής. Όρια διαρροής υλικών: Β160 - 144 kg/cm2 B225 - 195 kg/cm2 B300 - 240 kg/cm2 StI - 2400 kg/cm2 StIII - 4200 kg/cm2 Οι επιτρεπόμενες τάσεις σε καμπτόμενα στοιχεία για τiς ποιότητες Β120 - Β160 - Β225 - Β300 είναι οι εξής (μονάδες kg/cm2): Πλάκες, δοκούς ορθογωνικής διατομής και πλακοδοκούς όταν λαμβάνονται υπ' όψην οι τάσεις στην πλάκα: 40 - 60 - 80 - 100 Πλάκες με νευρώσεις, πλακοδοκούς όταν δεν λαμβάνονται υπ' όψην οι τάσεις στην πλάκα: 50 - 70 - 90 - 110 Υποστυλώματα σε μονοαξονική κάμψη: 00 - 70 - 90 - 110 Υποστυλώματα σε διαξονική κάμψη: 00 - 80 - 100 - 120 Για στοιχεία μόνο θλιβόμενα (όχι για κυρίως θλιβόμενα) ίσχυε ο συντελεστής ασφαλείας 3 στα όρια διαρροής των υλικών: Β160 - 48 kg/cm2 B225 - 65 kg/cm2 B300 - 80 kg/cm2 StI - 800 kg/cm2 StIII - 1400 kg/cm2 Και για τους οπλισμούς οι επιτρεπόμενες εφελκυστικές τάσεις: StI - 1400 kg/cm2 StII - 2400 kg/cm2 Στον σεισμό επιτρεπόταν είτε η αύξηση των επιτρεπόμενων τάσεων των υλικών κατά 20% (και του σκυροδέματος και του χάλυβα) είτε η μείωση των εντατικών μεγεθών κατά 20%. Άκουσα από παλιό μηχανικό ότι για ένα ορισμένο μήκος ανοιγμάτων και κάτω επιτρεπόταν να μην ληφθεί υπ' όψην η πλαισιακή λειτουργία, αλλά δεν θυμόταν ακριβώς το μέγεθος του ανοίγματος. Μήπως ξέρει κανείς αν ίσχυε αυτό;

Σε ευχαριστώ για την γρήγορη απάντηση. Τελικά, όλα τα προβλήματα που είχα με τον υπολογισμό του απαιτούμενου οπλισμού, προέρχονταν από το αντίστοιχο fyd του stI. Νόμιζα επειδή οι συντελεστές ασφαλείας απουσίαζαν ότι το fyd ήταν 220MPa, μεγάλο λάθος. Η αντοχή σχεδιασμού του stI λέγετε σe και είναι 1.400 kg/cm2 = 140MPa. Τώρα όλοι οι υπολογισμοί οπλισμού μου βγαίνουν. Οι υπολογισμοί γινόντουσαν με ίδιου τύπου πίνακες που γίνονται και σήμερα, μόνο που ήταν για stI αντί για S220(δηλαδή για fyd=140MPa αντί για 191MPa). Στην μελέτη εμφάνιζαν μόνο το σ0 για να γίνεται ο έλεγχος με τα όρια που έχεις αναφέρει. Παράδειγμα: Σκυρόδεμα Β160 -> σ0=60kg/cm2 Χάλυβας StI -> σe=1400kg/cm2 Πλάκα h=13cm, d=11cm Mrd = 0,94tm = 9,40kNm kd=3.59 -> Πίνακες -> ks=7.81 -> As=6.68cm2 Όσο ακριβώς και στην μελέτη που έχω. Τα 70kg/cm2 ήταν για τις στηρίξεις των δοκών ή για τα υποστυλώματα; Το 20% αύξηση στον σεισμό υποθέτω ήταν εξαιτίας της ανακατανομής των ροπών.

Έχει πέσει στα χέρια μου μία παλιά αμαρτία (... άδεια ήθελα να πω ) του 1970 και προσπαθώ να καταλάβω πως έχουν γίνει οι υπολογισμοί. Συγκεκριμένα έχω τις εξής απορίες: 1) Οι συντελεστές ασφαλείας 1,5 και 1,35 για μόνιμα και κινητά δεν υπήρχαν τότε και από τις πράξεις μου βγαίνει ότι τα μόνιμα και τα κινητά τα πολλαπλασίαζαν με 1,1. 2) γc και γs δεν υπήρχαν τότε. 3) Στις διατομές, μετά τον υπολογισμό των ροπών, υπολογίζεται ένα σb και αμέσως μετά βρίσκετε το Fe (το As δηλαδή). Το σb για την μέγιστη θλιπτική τάση μου μοιάζει, αλλά δεν μπορώ να καταλάβω αν το βρίσκει από πίνακες ή από υπολογισμούς. Όπως και αν έκανα τους υπολογισμούς, πάντα έβρισκα λιγότερο οπλισμό. 4) Στον αντισεισμικό χρησιμοποιεί ένα σ0 μαζί με το σb. Το σ0 πρέπει να είναι η μέγιστη επιτρεπόμενη θλιπτική τάση, αλλά πως βγαίνει το σ0 ίσο με 84 για το Β160; Το B160 διάβασα ότι έχει fck 10Mpa = 100kg/cm2. 5) Στον αντισεισμικό, υπολογίζεται ένα e/d (Το e είναι η εκκεντρότητα, δηλαδή ροπή δια αξονικό φορτίο, και το d το πλάτους του υποστυλώματος) χωρίς να φαίνεται να το χρησιμοποιεί παρακάτω. Μήπως το υπολογίζει για να του δει αν βγαίνει κάτω από 0,5; 6) Τέλος πάλι στον αντισεισμικό υπολογίζει ένα φ. Αυτό πρέπει να είναι η μέγιστη επιτρεπόμενη θλιπτική τάση προς την μέγιστη υπολογιζόμενη. Είχα ακούσει από κάποιον παλιό μηχανικό ότι τότε δεν υπήρχαν συντελεστές ασφαλείας στα υλικά και στα φορτία μόνο στο τέλος έμπαινε ένας συντελεστής 1,5. Αυτό είναι το φ είναι αυτός ο συντελεστής ασφαλείας; Αν έχει κανείς τον κανονισμό σκυροδέματος του 1954 μπορεί να τον ανεβάσει στο forum, όσο και να έψαξα, δεν κατάφερα να τον βρω κάπου.

Με 7 μήνες διαφορά Tο SCIA έχει επιλογή να βγάζει στα επιφανειακά στοιχεία τον απαιτούμενο οπλισμό που χρειάζονται τα στοιχεία σε σχέση με μια λίστα οπλισμών που θα του καθορίσεις. Δηλαδή κάτι τέτοιο για τον κάτω οπλισμό στην Υ διεύθυνση: Παρακαλώ διαβάστε τους Κανόνες Συμμετοχής! Παρατηρήσεις: 1. Αναγράψτε την ειδικότητά σας στο προφίλ σας! 2. Οι δημοσιεύσεις σας πρέπει να γίνονται στη σωστή κατηγορία! Ευχαριστώ, ilias

Μέσα στην τιμή του fespa-μεταλλικά δεν είναι το πρόγραμμα "συνδέσεις". Για περισότερρες πληροφορίες μπορείς να δείς εδώ.

Με ενδιαφέρει και εμένα το θέμα, μήπως ξέρει κανείς πως λέγονται αυτά τα μηχανήματα για να το ψάξουμε στο internet. Παλιότερα που το είχα ψάξει δεν είχα βρει κάτι φτηνό.

Ημερίδα: Σχεδιασμός φορέων από σκυρόδεμα με βάση τον Ευροκώδικα 2 θα γίνει στην Αίθουσα της Νομαρχίας Ροδόπης το Σάββατο 10 Οκτωμβρίου 2009, ώρα έναρξης 09:30 10:00 Εισαγωγή στους Ευρωκώδικες 10:15 Ανθεκτικότητα - Επικαλύψεις 11:00 Στατική Ανάλυση 11:45 ΟΚΑ έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη 12:30 Ερωτήσεις - Παρεμβάσεις - Συζήτηση 12:45 Διάλειμμα 13:00 ΟΚΑ έναντι Διάτμησης - Στέψης - Διάτρησης 13:45 ΟΚΛ Ρηγμάτωση - Παραμορφώσεις 14:30 Λεπτομέρειες οπλίσεως και κατασκευαστικές λεπτομέρειες δομικών στοιχείων με τους ευροκώδικες 2 και 8 15:15 Ερωτήσεις - Παρεμβάσεις - Συμπεράσματα

TheSpartan, επειδή και εγώ ενδιαφέρομαι για κατατακτήριες στην Αρχιτεκτονική της Ξάνθης αν θες στείλε με μήνυμα το κινητό σου να πάμε για κανένα καφέ.

Να πω και εγώ την ιστορία μου. Γενικά οι γονείς μου χρησιμοποιούσαν το HyperΚώδικα και εγώ τους έκραζα, αφού το θεωρούσα άχρηστος και ότι με ένα απλό search στο internet μπορείς να βρεις όποια νομοθεσία σε ενδιαφέρει. Την τελευταία εβδομάδα προσπαθούσα να κάνω μία κυκλοφορική σύνδεση τύπου Β, όπου και αν έψαχνα για τα υποδείγματα που υπάρχουν, όλα ήταν σε χαμηλή ανάλυση και δεν μπορούσα να διαβάσω τι έγραφαν. Πήγα, στον υπολογιστή που έχουμε το HyperΚώδικα, βρήκα εκεί τα υποδείγματα, αλλά ήταν επίσης χάλια σε ανάλυση. Παίρνω τηλέφωνο την εταιρεία και με ενημέρωσαν ότι εξαιτίας μεγέθους δεν είναι δυνατόν να έχουν σε υψηλή ανάλυση όλες τις εικόνες και μέσα σε ένα τέταρτο μου είχαν στείλει τα υποδείγματα σε αρκετά υψηλή ανάλυση στο mail μου.

Τα σεισμικά φορτία τα υπολογίζει αυτόματα, όπως και κάθε πρόγραμμα της αγοράς. Για τα φορτία χιονιού και ανέμου δεν υπολογίζονται αυτόματα, αλλά δημιουργεί αυτόματα τους συνδυασμούς δράσεων και πρέπει με το χέρι να βάλεις μόνος σου τα φορτία. Σε ένα μεταλλικό διώροφο που επίλυσα με το SCIA και το Fespa μόνο σε μία δοκό είχαν διαφορά τα προγράμματα με το Fespa να πηγαίνει σε IPE450 και το SCIA σε IPE400. Τις συνδέσεις τις υπολογίζει από ξεχωριστό πρόγραμμα, που έχει γίνει σε συνεργασία με τον Βάια (ΕΜΠ). Ο αριθμός των συνδέσεων δεν είναι μεγάλος αλλά το πρόγραμμα είναι εύχρηστος και αναλυτικό στους ελέγχους του. Για μεταλλικά νομίζω ότι οι περισσότεροι χρησιμοποιούν το INSTANT. Γενικά το Fespa είναι ένα αρκετά τίμιο πρόγραμμα με γρήγορη εκμάθηση. Αν έχεις απλό κτίριο χωρίς περίεργους συνδέσμους δυσκαμψίας δεν θα σου δημιουργήσει πρόβλημα, αλλά επειδή έχει δημιουργηθεί για οπλισμένο σκυρόδεμα και μετά προστέθηκα τα μεταλλικά, θα σε κουράσει σε πιο πολύπλοκες κατασκευές. Τα παραπάνω τα γράφω έχοντας χρησιμοποιήσει μόνο FESPA και SCIA. Θα σου πρότεινα: 1) Να κάνεις μερικές αναζητήσεις στο forum για τα προγράμματα που σε ενδιαφέρουν. 2) Κατέβασε τα demo των εταιρειών και προσπάθησε να επιλύσεις έτοιμες μελέτες για να δεις πόσο εύχρηστα είναι. Αυτό πιστεύω είναι το πιο σημαντικό που πρέπει να κάνεις. 3) Να πας μια βόλτα από τις εταιρείες να σου παρουσιάσουν τα προγράμματά τους.

Συνεχίζοντας τη συζήτηση για το ενιαίο αγρόκτημα στο οποίο κάποιος μπορεί να εγκαταστήσει 5*20kw φωτοβολταϊκά συστήματα με 5 εταιρείες. Γιατί δεν γίνεται κατάτμηση ανά 500 τ.μ. προκειμένου να μην θεωρηθεί από την πολεοδομία ενιαία εγκατάσταση, αφού επιτρέπεται η εγκατάσταση 20kw σε μη άρτια οικόπεδα;

Μετά από ξενύχτι δύο ημερών έδωσα τα σχέδια στον εργολάβο, για να δώσει προσφορά. Στον πρόβολο μπήκαν φουρούσια και δοκός στην άκρη του, για να γίνει διέρειστη πλάκα και να έχω ενιαίο ύψος πλακών 12cm. Ο βασικότερος λόγος για αυτό ήταν οι ανισοσταθμίες των πλακών. Το επιπλέον σκυρόδεμα θα έπρεπε να πάει κάτω από τα πέλματα των δοκών και φοβόμουν μήπως με τον καιρό αποκολληθεί. Οι δοκοί δεν λύθηκαν σαν σύμμεικτοι, αλλά σαν μεταλλικές που έχουν δεσμευμένο σε όλο το μήκος τους το άνω πέλμα. Τα γμ0 και γμ1 ξαναγύρισαν στο 1,0. Καλά συνεννοημένοι είναι όλοι οι κατασκευαστές. Ακριβώς αυτό μου πρότεινε, κατά λέξη, και φυσικά αρνήθηκα. Κάτι που μου ήρθε τώρα στο μυαλό, είναι να εξασφαλίσω το 2,5% της ροπής κάμψης της δοκού ανά μισό ή ένα μέτρο, όπως γίνεται και στις τεγίδες. Το πρόβλημα υποθέτω είναι με πια τέμνουσα να γίνουν οι έλεγχοι. Πρέπει να κάτσω να διαβάσω αυτά που έδωσες μέσα στην εβδομάδα, γιατί από το θέμα σύμμικτες πλάκες και δοκοί έχω μαύρα μεσάνυχτα. Ευχαριστώ για το handbook.

Σκεφτόμουν ότι και καθαρή σύνδεση τέμνουσας να βάλω εξαιτίας της πλάκας σκυροδέματος περισσότερο σαν πάκτωση θα δουλέψει, οπότε μήπως τσάμπα υπερδιαστασιολογώ με το ql2/8. Χτες το βράδυ έμαθα ότι το συνεργείο που θα αναλάβει την δουλειά δεν έχει μηχάνημα για την συγκόληση ήλων, οπότε έχω μία από τις παρακάτω επιλογές: (α) ξεχνάω την σύμεικτη λειτουργία. (β) τους βάζω να κολλήσουν κάτι άλλο για να επιτευχθεί η διατμητική σύνδεση, όπως κομμάτια γωνιακών, διάτρητα ελάσματα ή ράβδους οπλισμού και η σκυροδέτηση γίνετε με ξυλότυπους. Φυσικά και "επιτρέπω", είναι η πρώτη μου μελέτη και με μηδενική εμπειρία είναι φυσικό να έχω κάνει αρκετές βλακείες, οπότε θέλω να ακούσω την γνώμη σας. Παράδειγμα, τις απειρίας μου είναι η μονόριχτη στέγη που έβαλα σαν πιο οικονομική. Με ότι και να την φόρτιζα κάτω από IPE330 δεν μπορούσα να πέσω, που μου φαινόταν τεράστιο για τέτοιο άνοιγμα. Μόλις την άλλαξα σε δίκλινη με πιο δυσμενή φόρτιση έπεσα σε IPE240. Οι πλάκες θα γινόντουσαν 14cm, αλλά αναφέρονται σαν 11cm για να έχω το ίδιο μόνιμο βάρος στο fespa. Οι πρόβολοι θα γίνουν με ξυλότυπους μιας και τα χαλυβδόφυλλα μόνο εξτρά βάρος θα δώσουν. Και εμένα μου καθόταν κάπως αυτή η διαφορά, κάπου είχα διαβάσει για max διαφορά μεταξύ πλακών 4cm, οπότε μάλλον θα αυξήσω το πάχος της τελευταίας πλάκας σε 16cm. Μία άλλη ιδέα είναι να δώσω στην δοκό την διαφορά των Mrd των πλακών, σαν ροπή στρέψης. Γενικά η λογική που ήθελα να ακολουθήσω είναι (1) να βάλω χονδρικά την κατασκευή στο fespa για να δω εξαιτίας του σεισμού τι υποστυλώματα και σύνδεσμοι δυσκαμψίας προκύπτουν, (2) να φορτίσω με άνεμο και χιόνι στο scia για να δισαστασιολογήσω από εκεί όλη την κατασκευή πάνω από την πλάκα σκυροδέματος, (3) τροποποιώ τον φορέα στο fespa και υπολογίζω την κατασκευή από την πλάκα σκυροδέματος και κάτω. Τώρα είμαι ακόμα στο (2) οπότε δεν έχω ασχοληθεί αρκετά με τις πλάκες, γενικά η όλη κατάσταση μου θυμίζει ένα βήμα μπρός και δύο πίσω. Και μία ερώτηση ακόμα, σε κτίριο που δεν έχει στο ισόγειο πλαγιοκάλυψη πως υπολογίζεται την υποπίεση στην πλάκα του ορόφου;

Στον ισχυρό άξονα με πείρο και στον ασθενή άξονα με πλάκα έδρασης και τους κοχλίες τοποθετημένους εντός των πελμάτων. Στην δεύτερη περίπτωση όμως η στροφική δυσκαμψία δεν θα είναι κάτω από το 0,5. Ήθελα να γράψω και γι' αυτά αλλά όταν είδα την έκταση του post μου πίστεψα ότι κανείς δεν θα το διάβαζε και σταμάτησα. Για να αποφύγω τον ικανοτικό, έπρεπε να δω αν το κτίριο ήταν "κανονικό" κατά ΕΑΚ. Η δυσκαμψία των δύο ορόφων είναι αρκετά διαφορετική, επειδή (α) τα ύψη κάθε ορόφου είναι διαφορετικά, (β) στον όροφο υπάρχουν μηκίδες και (γ) πλαγιοκάλυψη με panel σε αντίθεση με το ισόγειο. Άρα ακολουθήθηκε ο δρόμος της αρετής με q=1,5, εξάλλου το κτίριο θα γίνει σε περιοχή κατηγορίας Ι και η αύξηση των ενατικών μεγεθών είναι μικρή. Για την σύμμικτη λειτουργία, επίλυσα τα δοκάρια των πλαισίων σαν σύμμεικτα, με το SCIA, και τα αντικατέστησα στο FESPA. Η διαφορά ήταν από IPE450 σε IPE400. Τα χαλυβδόφυλλα σκόπευα να τα βάλω κάθετα στης δευτερεύουσες δοκούς και να πατάνε πάνω σε αυτές. Αλλά, με αυτών τον τρόπο, οι δευτερεύουσες δοκοί δεν θα δουλεύουν σαν σύμμεικτες, για την ακρίβεια θα είναι σύμμικτη κατασκευή, αλλά με άγνωστη συνεισφορά της πλάκας σκυροδέματος στην αντοχή των δοκών. Μετά, σκέφτηκα να τοποθετήσω τα χαλυβδόφυλλα κάτω από το πάνω πέλμα των δοκών και να διακόπτονται από τις δοκούς. Δεν ξέρω όμως τι πρέπει να τοποθετηθεί στις άκρες των χαλυβδόφυλλων για να μην φεύγει το σκυρόδεμα από τις τρύπες τους και γενικά αν εφαρμόζεται αυτή η μέθοδος. Εσείς πως τοποθετείτε τα χαλυβδόφυλλα σε σύμμεικτες, τις δευτερεύουσες δοκούς πως τις αντιμετωπίζεται; Αναφέρεσαι στις στηρίξεις των δευτερεύων δοκών ή στην θεμελίωση των πλαισίων στον ασθενή άξονα ή και στα δύο; Όταν ξεκίνησα αυτή την μελέτη θεωρούσα "νόμο" οι συνδέσεις στον ασθενή άξονα να γίνονται με άρθρωση, αλλά βλέπω στο forum ότι πολλοί τις κάνουν πακτώσεις. Τις δευτερεύουσες δοκούς μάλλον θα τις αλλάξω σε πακτώσεις, αλλά θα τις επιλύσω σαν μονόπακτες. Δεν λες όμως τι διαφωνία έχεις. Και εγώ paktomenos έγινα την τελευταία εβδομάδα. Άρη ακολούθησα την μέθοδό σου με τις τεγίδες, που αναφέρεις σε αυτό το post. Αφαίρεσα τελείως τις τεγίδες από την στατική ανάλυση και τοποθέτησα SHS κοιλοδοκούς. Η στέγη διαμορφώθηκε αντίστοιχα:

Πίστευα ότι στις συνδέσεις ροπής έπρεπε πάντα το kb>25.

Στις περισσότερες περιπτώσεις, ανεξάρτητα των κατακόρυφων συνδέσμων δυσκαμψίας, όταν μία δοκός συναντά ένα υποστύλωμα (IPE, HEA ή HEB) κάθετα στον ισχυρό του άξονα θα έβαζα σύνδεση ροπής, οπότε το πρόβλημα της στροφικής δυσκαμψίας παραμένει. Το πρόβλημα του kb υπάρχει στην περίπτωση, που για οποιοδήποτε λόγο, η ανάλυσης δεν έγινε με στροφικά ελατήρια κόμβων, άρα οι ημιάκαμπτοι κόμβοι που υπάρχουν με 25<kb<0,5 δεν έχουν ληφθεί υπόψη στην ανάλυση-εντατικά μεγέθη-μετακινήσεις. Σε αντίθετη περίπτωση μπορείς να τοποθετήσεις ημιάκαμπτους κόμβους χωρίς να έχεις συνδέσμους δυσκαμψίας προς μία διεύθυνση, αρκεί να τους έχεις συμπεριλάβει στην ανάλυση. Δηλαδή, οι ημιάκαμπτες συνδέσεις είναι τελείως ανεξάρτητες των οριζόντιων συνδέσμων δυσκαμψίας. Με κάλυψες πλήρως με την απάντησή σου. Οι συνδέσεις αυτές λέγονται RBS ή "dogbone" και έχει γίνει πολύ δουλειά στο Πολυτεχνείο της Ξάνθης με αυτές, αλλά δεν ήξερα ότι χρησιμοποιούνται στις κατασκευές στην Ελλάδα. Μία ενδεικτική φωτογραφία αυτής της σύνδεσης: Σε μερικά πειράματα που είχα δει στο εργαστήριο, δοκοί συνδεδεμένοι με πάτωση σε υποστυλώματα με διάφορες ενισχύσεις, πάντα η αστοχία της δοκού επηρέαζε τα πέλματα των υποστυλωμάτων, στραβώνοντάς τα. Η σύνδεση αυτή εξασφαλίζει ότι με την αστοχία της η δοκός δεν θα οδηγήσει και σε μείωση των αντοχών του υποστυλώματος που συνδέεται. Οι συνδέσεις αυτές δεν επηρεάζουν την στροφική δυσκαμψία της σύνδεσης, αλλά "οδηγούν" την αστοχία μακριά από το υποστύλωμα. Όταν κάνετε τέτοιες συνδέσεις πως υπολογίζεται τις αποστάσεις των τόξων από τα άκρα των δοκών και τις ακτίνες τους (με κάποιο πρόγραμμα-excel, με πίνακες ή με το χέρι); Κατά την ανάλυση χρησιμοποιείται τις μειωμένες διατομές που προκύπτουν ή η θέση αυτών των τόξων δεν επηρεάζει τις αντοχές της δοκού μέχρι την αστοχία;

Είχα ένα φίλο μηχανολόγο που τελείωσε στην Καβάλα και είχε και αυτός για τελευταίο μάθημα το ίδιο μαζί με την μηχανική. Τον είχα βοηθήσει και στα δύο μαθήματα. Στο θέμα μας τώρα, αν θυμάμαι καλά στις μεταλλικές κάνετε ελέγχους μόνο με μέγιστες επιτρεπόμενες τάσεις και αν πάρεις οποιοδήποτε καλό βιβλίο θα πελαγοδρομήσεις άδικα. Καλύτερα να ψάξεις από συμφοιτητές σου σημειώσεις και παλιά θέματα λυμένα. Θα προσπαθήσω να βρω σημειώσεις για το μάθημα αλλά δεν πιστεύω να τις βρω έγκαιρα. Καλή επιτυχία στην εξεταστική.