ppetros

Σωστά όλα τα παραπάνω. Επιπλέον. 2. Δηλ αν έχεις κάλυψη 70% πρέπει η κάλυψη του κτιρίου σου + κάλυψη 3 θέσεων να είναι μικρότερη του 80%. 3. Αν έχεις πρόσωπο 10μ. τότε επιτρέπεται 1 είσοδος-έξοδος ή παραπάνω κατά την κρίση της πολεοδομίας αλλα ΜΕΧΡΙ το μισό του προσώπου σου δηλ. ΜΑΧ 2 είσοδοι-έξοδοι από 2.50μ έκαστος. ΄

+1. Τα νέα σίδερα με τα παλιά μπορείς να τα συγκολλήσεις για μεγαλύτερη ασφάλεια.

..που με την σειρά της εξαρτάται από την διάσταση της δοκού καθώς και την θέση αυτής στην κάτοψη. Το ΝΕΧΤ εξαντλεί κάθε περίπτωση τοποθέτησης συνδετήρων και στο τέλος όταν δεν βγαίνουν τοποθετεί δισδιαγ. Μπορεί φυσικά ο καθένας μας να τον αντικαταστάσει με αντίστοιχο διαμήκη σύμφωνα με τον ΕΚΩΣ. Στο ίδιο μοντέλο άλλαξε όλους τους δοκούς από 30/60 σε 25/50 και ξαναεπίλυσε. Δεν θα σου βγάλει σχεδόν καμία δοκό με απαίτηση δισδιαγ. Αν θες μας ενημερώνεις για το αποτέλςσμα. Παρατήρηση: Μη διαχωρίζετε την απάντησή σας σε δύο ή περισσότερες διαδοχικές δημοσιεύσεις. Χρησιμοποιείστε την "επεξεργασία" για να αλλάξετε το περιεχόμενο ή να προσθέσετε κάτι στην τελευταία σας δημοσίευση. Παρακαλώ διαβάστε τους Κανόνες Συμμετοχής του forum. Ευχαριστώ, ΑΡΗΣ ΧΑΝΙΑ

ΠΟΤΕ. Δισδιαγώνιος εμφανίζεται σε "κοντές" δοκούς και κυρίως σε δοκούς σύζευξης τοιχωμάτων. Ο λόγος μήκους προς ύψος πρέπει να είναι έως 1/4. (από μνήμης το λέω, παρακαλώ να ποστάρει κάποιος αν είναι διαφορετικό). Για το λόγο αυτό και όταν αναγκαστικά έχουμε τέτοιες δοκούς (αρχιτεκτονικά) η λύση είναι να μειώσουμε το ύψος της για να μην απαιτηθεί. Σε κάθε περίπτωση το πάχος δοκού πρέπει να είναι 30εκ. για να είναι και κατασκευαστικά εφαρμόσιμη.

Ναι, μόνο για αττική.

Με την κατάργηση της φύτευσης δεν ενοούσε και το 1μ χώμα που πρέπει να βάλεις από πάνω, αλλά με τον έλεγχο φύτευσης που πρέπει να κάνεις. Από όσο γνωρίζω το 1μ στην επέκταση υπογείο για χρήση γκαράζ δεν έχει καταργηθεί.

Το τυπικό w.c. που έγραψα, ενοούσα να το κατασκευάσει κιόλας για να είναι 100% εντάξει. Κόστος πολύ μικρό με τοίχους από γυψοσανίδες χωρίς ΙΚΑ, μία πόρτα και ένα σετ W.C.

+1 αλλά μιλούσε ταυτόχρονα και για μελλοντική ξύλινη στέγη.

Βάλε ένα τυπικό wc στο ισόγειο ίσα-ίσα για να υπάρχει (1.40χ1.00) και κάνε ότι θες στο υπόγειο. Ετσι ΔΕΝ μετρά τίποτα στη δόμηση από το υπόγειο διότι τα w.c. υπογείου θεωρούνται επικουρικής φύσης σε αυτό του ισογείου.

Αν η άδεια σου ήταν εν-ισχύ τότε πρέπει να σου δώσουν 4 μήνες για αναθεώρηση αδείας και θα πάρεις μόνο το πρόστιμο ανέγερσης. Αν όχι πας σφαίρα για αναθεώρηση-νομιμοποίηση για να σταματήσεις το διατήρησης.

Στο ΝΕΧΤ μπορείς να πάρεις την όποια πλάκα θέλεις, να την περάσεις στο πρόγραμμα των πεπερασμένων και να βάλεις ότι φορτίο θέλεις, όπως θέλεις. Κατα τα άλλα όπως στα είπαν οι συνάδελφοι.

αν και λίγο υπερβολικά στο να τα μειώσεις 0.50 δεν παίζει κανένα στο αποτέλεσμα. Πάρε τα παραπάνω για να τελειώνεις.

1) Κατάρχην ΔΕΝ θα είναι εφικτή. Συνδέσεις ροπής έχω την εντύπωση ότι γίνονται μόνο στον ισχυρό άξονα. Ακόμα στην υπό γωνία δοκό, η ροπή "έρχεται" από τον ασθενή άξονα?? Γιατί δεν την κάνεις αρθρωτή?? 2) Αλλά και να γίνονται .. Το πάχος κορμού του 270 είναι μικρό, άρα σίγουρα θα χρειαστής διπλή πλάκα ενίσχυσης κορμού+κάθετα διαφράγματα στα σημεία που έρχεται η υπό γωνία δοκός.

Και αυτό και άλλα προβλήματα σε σημεία που δεν τα περιμένεις. Πάντως με την λύση που προτείνω έχουν ξεπεραστεί σχεδόν όλα και τα αποτελέσματα είναι και λογικά και αναμενόμενα. Με εκείνο το παράδειγμα που λέγαμε για διάφορα κτίρια (τουλάχιστον 1 τυπικό βιομηχανικό υπόστεγο) ενδιαφέρεται κανείς ? Μπορεί δε να επιλυθεί και με τον κανονισμό φορτίσεων τον παλιό αλλά και τον ec1 για να δούμε κάποια τάξη μεγέθους διαφοράς....

Αρη, εντός επιπέδου είναι l/2, εκτός επιπέδου είναι l. Φυσικά επί το δυσμενέστερο λαμβάνεις l και εντός και εκτός. Κάνεις έλεγχο και σε θλίψη και σε εφελκυσμό. Κατά πολύ μεγάλο ποσοστό η διαστασιολόγηση βγαίνει από την λυγυρότητα του 140. Σημ. Οταν στο πρόγραμμα "σπας" την μία διαγώνιο και βάζεις πάνω την άλλη πολλές φορές βγάζει λάθη και υπερβολικούς χρόνους επίλυσης. Αρα όρισε την σαν 2 χιαστί χωρίς να πιάνονται στην μέση.

Απλά στο ποσοστό που βγάζει Ας πηγαίνει μετά και μειώνει κατά 15% (μπορείς να το αλλάξεις εσύ αυτό από Αριθμ. Δεδομένα->Διαστασιολ.->Λεπτ.Οπλισης στο συντελεστή rdis.) Είναι λόγω ανακατανομής των ροπών στις στηρίξεις και προφανώς αναλογικά πάει και στον οπλισμό. Αρα έχεις 5.10*.85=4.335<4.4 ! Το αντίστοιχο και στα ανοίγματα γιατί εκεί "πέφτει" το διάγραμμα των ροπών. Βάλε rdis=0 και θα έχεις πλήρη αντιστοιχία για επαλήθευση.

Γενικά... Για άοπλες φέρουσες τοιχοποιίες από φυσικούς λίθους και προκειμένου να αποφύγουμε τους ελέγχους ασφαλείας της §6 του EC-6 θα πρέπει: 1) πάχος τοίχων >= 0,40μ 2) ύψος τοίχου / πάχος τοίχου <= 9 3) καθαρό ύψος του ψηλότερου από τα ανοίγματα εκατέρωθεν του τοίχου / μήκος τοίχου <=2 4) για σεισμικές ζώνες ΙΙ και ΙΙΙ το πλήθος των ορόφων πρέπει να είναι <= 1 για σεισμική ζώνη Ι το πλήθος των ορόφων πρέπει να είναι <= 2 5) απόσταση οριζοντίων διαζωμάτων (σενάζ) <= 4μ 6) σχήμα κτιρίου περίπου ορθογωνικό: lmax / lmin <= 4 7) μήκος εσοχών ή εξοχών <=15% της παράλληλης πλευράς προς αυτές 8 ) τουλάχιστον δύο παράλληλοι τοίχοι σε κάθε μία απ' τις κύριες διευθύνσεις 9) μήκος κάθε τοίχου >= 30% του μήκους του κτιρίου κατά τη διεύθυνση του υπόψη τοίχου 10) απόσταση των παραπάνω τοίχων >= 75% του του μήκους του κτιρίου κατά την άλλη διεύθυνση 11) μεταβολή μάζας από όροφο σε όροφο <=20% 12) μεταβολή διατομής τοίχων από όροφο σε όροφο <20>= 5 για σεισμική ζώνη Ι και του 6 για ζώνη ΙΙ ή ΙΙΙ 14) οι τοίχοι κατά τη μία διεύθυνση πρέπει να συνδέονται με τοίχους κατά την άλλη διεύθυνση ανά αποστάσεις <=7 15) Οι πέτρινοι τοίχοι λειτουργούν διατμητικά 16) Οι πλάκες σου πρέπει να είναι σίγουρα μικρότερες από 7x7μ. 17) Ένας τοίχος στον πάνω όροφο θα πρέπει σίγουρα να έχει αντίστοιχο τοίχο στον από κάτω όροφο. Εκείνο που μπορεί να αλλάζει είναι τα ανοίγματα ως προς τη θέση και το μέγεθος. Για άοπλες φέρουσες τοιχοποιίες από τεχνητά λιθοσώματα, σε ζώνες μικρής σεισμικότητας και προκειμένου να αποφύγουμε τους ελέγχους ασφαλείας της §6 του EC-6 θα πρέπει: 1) πάχος τοίχων >= 0,175μ 2) ύψος τοίχου / πάχος τοίχου <=15 3) καθαρό ύψος του ψηλότερου από τα ανοίγματα εκατέρωθεν του τοίχου / μήκος τοίχου <=2.5 4) για σεισμική ζώνη Ι το πλήθος των ορόφων πρέπει να είναι <= 3 5) απόσταση οριζοντίων διαζωμάτων (σενάζ) <= 4μ 6) σχήμα κτιρίου περίπου ορθογωνικό: lmax / lmin <= 4 7) μήκος εσοχών ή εξοχών <=15% της παράλληλης πλευράς προς αυτές 8 ) τουλάχιστον δύο παράλληλοι τοίχοι σε κάθε μία απ' τις κύριες διευθύνσεις 9) μήκος κάθε τοίχου >= 30% του μήκους του κτιρίου κατά τη διεύθυνση του υπόψη τοίχου 10) απόσταση των παραπάνω τοίχων >= 75% του του μήκους του κτιρίου κατά την άλλη διεύθυνση 11) μεταβολή μάζας από όροφο σε όροφο <=20% 12) μεταβολή διατομής τοίχων από όροφο σε όροφο <20>= 5 για σεισμική ζώνη Ι και του 6 για ζώνη ΙΙ ή ΙΙΙ 14) οι τοίχοι κατά τη μία διεύθυνση πρέπει να συνδέονται με τοίχους κατά την άλλη διεύθυνση ανά αποστάσεις <= 7μ (Οι πλάκες σου πρέπει να είναι σίγουρα μικρότερες από 7x7μ) 15) Ένας τοίχος στον πάνω όροφο θα πρέπει σίγουρα να έχει αντίστοιχο τοίχο στον από κάτω όροφο. Εκείνο που μπορεί να αλλάζει είναι τα ανοίγματα ως προς τη θέση και το μέγεθος. Αν σχεδιάσεις με βάση τα παραπάνω δεν θα υπάρχει κάποιο πρόβλημα.

@Αλέξανδρος (3 φορά) είπες Κ=Kso*0,305/Bc 'οπου το Βc υπολογίζεται σύμφωνα με Westergaard, 1939 Bc = 5(Eb*t^3/(12K(1-vb^2))^0,25 όπου Εb, vb μέτρο ελαστικότητας και λόγος Poison του σκυροδέματος t=πάχος κοιτόστρωσης έχεις 12Κ στον τύπο. Αφού θέλουμε το Κ, πως ξαναμπαίνει στον τύπο του Βc?? Και ο τύπος είναι μόνο για κοιτοστρώσεις? Ευχαριστώ.

@Aλέξανδρος Bc = 5(Eb*t^3/(12K(1-vb^2))^0,25 όπου Εb, vb μέτρο ελαστικότητας και λόγος Poison του σκυροδέματος t=πάχος κοιτόστρωσης, το K τί είναι και η σχέση είναι μόνο για κοιτοστρώσεις (και για όλα τα εδάφη ισχύει)? To Κ παίζει ρόλο στην επίλυση. Για το λόγο αυτό προτείνεται η κατασκευή να λύνεται όχι με ένα Κ αλλά με ένα εύρος 2-3 τιμών και η διαστασιολόγηση του φορέα να προκύπτει ως η μέγιστη των 2-3 περιπτώσεων (π.χ. εύρος 20000-60000).

Χάρη, τι γνώμη έχεις για το παραπάνω?

@Χάρης Το ζητούν μερικές πολεοδομίες και νομίζω ότι είναι το πιό σωστό γιατί υπάρχουν περιπτώσεις που ενώ απαιτούνται ενισχύσεις μερικοί δεν τις εφαρμόζουν!! Το πιο σωστό και για τον μηχανικό για να μην υπάρχουν προβλήματα με τους ιδιοκτήτες γιατί πολλοί είναι του "άστο τώρα-μετά" κ.λ.π. (από όσο γνωρίζω δεν υπάρχει κάποια σχετική νομοθεσία επί αυτού)

@Aλέξανδρος Bc = 5(Eb*t^3/(12K(1-vb^2))^0,25 όπου Εb, vb μέτρο ελαστικότητας και λόγος Poison του σκυροδέματος t=πάχος κοιτόστρωσης, το K τί είναι και η σχέση είναι μόνο για κοιτοστρώσεις (και για όλα τα εδάφη ισχύει)? Επίσης κατά Vesic 1961 ο κατακόρυφος δείκτης αντίστασης του εδάφους εκτιμάται: Κ=40*(FS)*q όπου q επιτρεπόμενη τάση εδάφους (σε θραύση), FS συντελεστής ασφαλείας

Το fespa για τη μείωση των τοιχωμάτων στους υπόλοιπους ορόφους (οδηγία του ΟΑΣΠ) κάνει τον κατάλληλο έλεγχο ?

Αναγνωστόπουλος και Παπαδόπουλος -"Επιφανειακές θεμελιώσεις"-1989 προτείνουν ακόμα για τον κατακόρυφο δείκτη εδάφους Κ να λαμβάνεται ως Κ=Κso*{(b+0.305)/2*b}^2. Οι τιμές που δίνει είναι οι Κso και ανάλογα με το πλάτος τις πεδιλοδοκού b προκύπτει το Κ που θέλουμε....

@Χάρης 1,00 λαμβάνω εγώ. Τα φορτία g+0,30*q και ο σεισμός πάνω σ' αυτό το φορτίο ως 100%. Δηλ. όλο το παίρνεις για την ανατροπή?? αν έχω ένα διώροφο κτίριο με φορτίο g+0.30*q π.χ. 600+0,30*200=660 ΚΝ ανα όροφο, πως θα υπολόγιζες την ροπή ευστάθειας/ανατροπής?(κάτοψη 10χ10-περιοχή α=0.16)